一個簡易型115VAC供電的彩色

1引言

圖1所示為220VAC供電的三洋80P機芯電源，它早年曾廣泛使用在一些國內電視機中，其特點是：采用常規(guī)雙極型功率管，全分立元器件，電路簡單，成本低，但卻能滿足電視機基本穩(wěn)壓要求，而且EMI噪音特少。其缺點是：動態(tài)反應較慢，AC/DC轉換效率稍低（最高只有80％），穩(wěn)壓范圍較窄（只有VI±10％），而對負載變化的調整特性也沒有含光耦的第二代開關電源那么好。但作為全分立元器件的第一代開關電源，它的成本卻比第二代低15～20元左右，因此從性能/價格比看，在某些場合它還是很有用的。

最近為了適應北美彩電市場開發(fā)大路貨的要求，我們試將一個用于14″～21″CTV的三洋80P機芯電源改為用115V供電，同時又根據美國對STANDBY

圖1220VAC供電的三洋80P機芯電源電路

圖2自激振蕩器電路

功耗<6W的要求適當修改了原電路，試驗結果表明，新電路完全符合予定的設計要求。

2電路原理和特點

圖1實際上是一個單管反激型變換器，它由自激振蕩器，二次整流及穩(wěn)壓反饋回路組成。

（1）自激振蕩器

圖2示出自激振蕩器電路部分。實驗發(fā)現此振蕩器正反饋系數極強，當VI為30V時便起振，隨著VI升高到80V左右，VO1在額定負載下很快達到設計值110V，如果不小心再提升VI，則會立即燒管。在實用上由于加入C912，Q901～Q903等穩(wěn)壓反饋回路，它們同時分流了一部分Q904的激勵電流，從而保證了該電路穩(wěn)定地工作在220VAC±10％輸入電壓范圍內。如果要改在115VAC工作，則首先要將偏置電阻R913適當減少，以保證Q904有足夠起振和負載能力。

（2）穩(wěn)壓反饋機理

這里有三個穩(wěn)壓反饋機理存在，它們是：

①變壓器初級穩(wěn)壓繞組N3的作用。當輸出電壓VO1升高時，N3的感應電動勢也升高，經過D901，C910整流濾波后引起Q902Vb下降，Q902，Q903提前導通，C912的負壓并在Q904基極上，促使ton變小，抵消了VO1的升高，但由于C910存在，這是一個慢調整過程。

②變壓器反饋繞組N2的作用。當輸出電壓VO1升高時，N2的感應電動勢也升高，使C912上的充電電壓略有提升，也會引起Q902Ve升高，其效果也促使ton變小，VO1下降。

③R902，R905，C909的作用。這是一個快速的一周接著一周的穩(wěn)壓過程。當VO1升高時，鋸齒形初級電流峰值加大，在R902上生成的負向鋸齒形電壓更負，并通過R905，C909支路耦合到Q902基極，使Vb下降（見圖3）。當Vb降到低于Ve約0.7V時，Q902，Q903提前導通，ton變小，有效地補償VO1的升高。

3電路修改過程和實驗結果

（1）按照輸入范圍為100V～130VAC供電的要求，重新設計開關變壓器，其步驟如下：

?確定最大和最小直流輸入電壓VImax，VImin：VImax=130××0.93≈170VVImin=100××0.89≈125V

其中系數0?93，0?89是考慮橋式整流二極管以及輸入槽路中的損耗而加入的。

?確定輸出功率PO：

因已知次級第一繞組輸出為：

VO1=106V，IO1=0.58A

第二繞組輸出為：

VO2=13V，IO2=0.5A

所以

PO=106×0.58＋13×0.5=61.5＋6.5≈68W

?確定輸入功率Pi：

假定效率η=80％,則有Pi=PO/η=85W

?選定最低工作頻率fmin及最大占空比Dmax

選fmin=22kHzDmax=0.47

?求初級電流峰值I1pI1p=

?求初級電感值LpLp=

圖3R902的快速穩(wěn)壓作用

?確定磁芯型號

選EC42，磁材用PC30，查相關手冊得知其磁芯截面積Se=1.83cm2，窗口面積S=2.0cm2，該磁芯可允許的最大輸出功率為Pomax=

可見應用在本例PO=68W是足夠的。

?求初級主繞組匝數N1N1==

=81匝

式中：BS為在100℃時最大飽和磁通密度，BS=3900Gs

BR為在100℃時剩磁，查資料BR應為600Gs。考慮磁芯需要加入空氣隙以防止磁芯飽和，此時的BR值會大為減少，假定加空氣隙后的剩磁為300Gs（即原值1/2）。

?求初級反饋繞組匝數N2N2=

取N2=4匝

?求初級穩(wěn)壓繞組匝數N3N3=

取N3=16匝

?求次級主輸出（高壓）繞組的匝數N4N4=

取N4=77匝

?求次級輔助輸出（伴音）繞組的匝數N5N5=

取N5=10匝

圖4115VAC供電的開關電源電路

基于上述的計算得出新開關變壓器初步數據，但經試驗后，發(fā)現次級輸出電壓過高，后來將次級主輸出（高壓）繞組的匝數N4減到72匝，N5相應減到9匝，磁芯空隙為1.3mm（其他不變），則獲得很滿意的效果。

（2）在新開關變壓器的基礎上，重新調整元件數值如表1所示。

表1元器件參數調整值對照

新的115VAC供電的開關電源電路如圖4所示，對此電源的測試結果如下：

?測試負載：20″彩色電視機

?輸入市電范圍：100V～130VAC

?次級直流輸出：VO1=106V/0.53A，用于高壓行包等部分的供電。

VO2=13V/0.3A，用于伴音部分的供電。

?輔助電源直流輸出：5V/0.1A，用于微處理器及繼電器控制電路供電。

?輸入電壓調整率：當輸入市電由100V→130V時，ΔVO1=1.2V

?負載變化調整率：當畫面由白場轉換為黑場時（即IO1由0.53A→0.24A），ΔVO1=2.6V，但從面畫看，切換過程很迅速、穩(wěn)定，畫面大小基本無改變，是可以接受的。

?畫音抖動現象：不明顯，可接受。

?開關工作頻率：21.7kHz～29.0kHz

?開關電源效率：η=81％

?STANBY功耗：4W（決定于輔助電源）

4電源調整小結

開關電源是一門實踐性很強的學科，設計之初可根據經驗及一般性原理進行，但真正解決問題還需要實驗調整。在調整中遇到的現象是錯綜復雜的，此時要抓主要矛盾，定出調整的先后步驟。在本例中，調整步驟如下：

（1）在規(guī)定的輸入/輸出條件下，先調整振蕩開

關管Q904使之具有足夠的功率輸出。方法是逐步減小R912及R913以增強管子增益及電路正反饋系數，測試初級電流I1P要足夠大，因為只有足夠大的I1P才能在較低的直流輸入電壓下驅動負載。

（2）調整穩(wěn)壓控制支路Q901，Q902的周邊電阻，

使Q902在ton時處于截止與臨界放大狀態(tài)之間，以增加對外來變化的反應靈敏度。

（3）加入R902，R905，C909限流反饋支路，進一步增強穩(wěn)壓特性。

（4）減小R901值以適應大電流輸入，同時加入

輔助電源電路。