1  引言:開關電源一般都采用脈沖寬度調制（PWM）技術，其特點是頻率高，效率高，功率密度高，可靠性高。然而，由于其開關器件工作在高頻通斷狀態，高頻的快速瞬變過程本身就是一電磁騷擾（EMD）源，它產生的 EMI 信號有很寬的頻率范圍，又有一定的幅度。若把這種電源直接用于數字設備，則設備產生的EMI 信號會變得更加強烈和復雜。本文從開關電源的工作原理出發，探討抑制傳導干擾的 EMI 濾波器的設計以及對輻射EMI 的抑制。 

2  開關電源產生 EMI 的機理 

數字設備中的邏輯關系是用脈沖信號來表示的。為便于分析，把這種脈沖信號適當簡化，用圖 1 所示的脈沖串表示。根據傅里葉級數展開的方法，可用式（1）計算出信號所有各次諧波的電平。 

 

式中：An為脈沖中第n次諧波的電平； 

Vo為脈沖的電平； 

T為脈沖串的周期； 

tw為脈沖寬度； 

 tr為脈沖的上升時間和下降時間。   

 開關電源具有各式各樣的電路形式，但它們的核心部分都是一個高電壓、大電流的受控脈沖信號源。假定某PWM開關電源脈沖信號的主要參數為：

s，則其諧波電平如圖 2所示。 

圖2 中開關電源內脈沖信號產生的諧波電平，對于其他電子設備來說即是 EMI 信號，這些諧波電平可以從對電源線的傳導干擾（頻率范圍為 0.15～30MHz）和電場輻射干擾（頻率范圍為 30～1000MHz）的測量中反映出來。  在圖2 中，基波電平約160dBµV，500MHz 約 30dBµV，所以，要把開關電源的EMI 電都控制在標準規定的限值內，是有一定難度的。 

2    開關電源EMI 濾波器的電路設計  

當開關電源的諧波電平在低頻段（頻率范圍0.15～30MHz）表現在電源線上時，稱之為傳導干擾。要抑制傳導干擾相對比較容易，只要使用適當的 EMI 濾波器，就能將其在電源線上的EMI 信號電平抑制在相關標準規定的限值內。 

要使 EMI 濾波器對 EMI 信號有最佳的衰減性能，則濾波器阻抗應與電源阻抗失配，失配越厲害，實現的衰減越理想，得到的插入損耗特性就越好。也就是說，如果噪音源內阻是低阻抗的，則與之對接的 EMI 濾波器的輸入阻抗應該是高阻抗（如電感量很大的串聯電感） ；如果噪音源內阻是高阻抗的，則 EMI 濾波器的輸入阻抗應該是低阻抗（如容量很大的并聯電容） 。這個原則也是設計抑制開關電源EMI 濾波器必須遵循的。      幾乎所有設備的傳導干擾都包含共模噪音和差模噪音，開關電源也不例外。共模干擾是由于載流導體與大地之間的電位差產生的，其特點是兩條線上的雜訊電壓是同電位同向的；而差模干擾則是由于載流導體之間的電位差產生的，其特點是兩條線上的雜訊電壓是同電位反向的。通常，線路上干擾電壓的這兩種分量是同時存在的。由于線路阻抗的不平衡，兩種分量在傳輸中會互相轉變，情況十分復雜。典型的EMI 濾波器包含了共模雜訊和差模雜訊兩部分的抑制電路，如圖3 所示。 

 

圖中：差模抑制電容Cx1，Cx2     0.1～0.47µF； 

差模抑制電感L1，L2       100～130µH； 

 共模抑制電容Cy1，Cy2     <10000pF；  

共模抑制電感 L           15～25mH。 

 設計時，必須使共模濾波電路和差模濾波電路的諧振頻率明顯低于開關電源的工作頻率，一般要低于 10kHz，即  
 

f= <10kHz 

 在實際使用中， 由于設備所產生的共模和差模的成分不一樣， 可適當增加或減少濾波元件。具體電路的調整一般要經過EMI 試驗后才能有滿意的結果，安裝濾波電路時一定要保證接地良好，并且輸入端和輸出端要良好隔離，否則，起不到濾波的效果。  開關電源所產生的干擾以共模干擾為主，在設計濾波電路時可嘗試去掉差模電感，再增加一級共模濾波電感。 常采用如圖 4 所示的濾波電路， 可使開關電源的傳導干擾下降了近 30dB，比 CISOR22 標準的限值低了近 6dB以上。 

 

 還有一個設計原則是不要過于追求濾波效果而造成成本過高，只要達到 EMC 標準的限值要求并有一定的余量（一般可控制在6dB左右）即可。 

3     輻射EMI 的抑制措施

 如前所述，開關電源是一個很強的騷擾源，它來源于開關器件的高頻通斷和輸出整流二極管反向恢復。很強的電磁騷擾信號通過空間輻射和電源線的傳導而干擾鄰近的敏感設備。除了功率開關管和高頻整流二極管外，產生輻射干擾的主要元器件還有脈沖變壓器及濾波電感等。

雖然，功率開關管的快速通斷給開關電源帶來了更高的效益，但是，也帶來了更強的高頻輻射。要降低輻射干擾，可應用電壓緩沖電路，如在開關管兩端并聯 RCD緩沖電路，或電流緩沖電路，如在開關管的集電極上串聯 20～80µH 的電感。電感在功率開關管導通時能避免集電極電流突然增大，同時也可以減少整流電路中沖擊電流的影響。 功率開關管的集電極是一個強干擾源，開關管的散熱片應接到開關管的發射極上，以確保集電極與散熱片之間由于分布電容而產生的電流流入主電路中。為減少散熱片和機殼的分布電容，散熱片應盡量遠離機殼，如有條件的話，可采用有屏蔽措施的開關管散熱片。 整流二極管應采用恢復電荷小，且反向恢復時間短的，如肖特基管，最好是選用反向恢呈軟特性的。另外在肖特基管兩端套磁珠和并聯 RC 吸收網絡均可減少干擾，電阻、電容的取值可為幾 ? 和數千 pF，電容引線應盡可能短，以減少引線電感。實際使用中一般采用具有軟恢復特性的整流二極管，并在二極管兩端并接小電容來消除電路的寄生振蕩。  負載電流越大，續流結束時流經整流二極管的電流也越大，二極管反向恢復的時間也越長，則尖峰電流的影響也越大。采用多個整流二極管并聯來分擔負載電流，可以降低短路尖峰電流的影響。

開關電源必須屏蔽，采用模塊式全密封結構，建議用 1mm 以上厚度的鍍鋅鋼板，屏蔽層必須良好接地。在高頻脈沖變壓器初、次級之間加一屏蔽層并接地，可以抑制干擾的電場耦合。將高頻脈沖變壓器、輸出濾波電感等磁性元件加上屏蔽罩，可以將磁力線限制在磁阻小的屏蔽體內。 

根據以上設計思路，對輻射干擾超過標準限值 20dB 左右的某開關電源，采用了一些在實驗室容易實現的措施，進行了如下的改進：

——在所有整流二極管兩端并470pF電容； 

——在開關管G極的輸入端并 50pF電容，與原有的39? 電阻形成一 RC低通濾波器； 

——在各輸出濾波電容（電解電容）上并一 0.01µF電容；  

——在整流二極管管腳上套一小磁珠；  

——改善屏蔽體的接地。      經過上述改進后，該電源就可以通過輻射干擾測試的限值要求。 

4    結語 

本文是在分析干擾產生機理、以及大量實踐的基礎上，提出了行之有效的抑制措施。