5  采用多個(gè)變壓器串并聯(lián)結(jié)構(gòu)，使并聯(lián)的輸出整流二極管之間實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流

　　為了進(jìn)一步減小損耗，輸出整流二極管采用多只大電流（400A） 、耐高電壓（80V） 的肖特基二極管并聯(lián)使用。而且，每個(gè)變壓器的次級(jí)輸出采用了全波整流方式。這樣，每一次導(dǎo)通期間只有一組二極管流過(guò)電流。同時(shí)，次級(jí)整流二極管配上了RC 吸收網(wǎng)絡(luò)，以抑止由變壓器漏感和肖特基二極管本體電容引起的寄生震蕩。這些措施都最大限度地減小了電源的輸出損耗，有利于效率的提高。

　　對(duì)于大電流輸出來(lái)說(shuō)，一般要把輸出整流二極管并聯(lián)使用。但由于肖特基二極管是負(fù)溫度系數(shù)的器件，并聯(lián)時(shí)一般要考慮它們之間的均流。二極管的并聯(lián)方式有許多種，圖5 所示，圖a 為直接并聯(lián)方式；圖b 為串入電阻并聯(lián)方式；圖c 為串入動(dòng)態(tài)均流互感器并聯(lián)方式。（均以四只二極管的并聯(lián)為例）。

圖5 　二極管的并聯(lián)方式

　　對(duì)于直接并聯(lián)方式，二極管的均流效果很差，輸出電流一般限制在幾十安培到幾百安培左右，不易于做到上千安培。在電流為上千安培輸出的情況下，為了達(dá)到均流的目的，可以采用串入電阻方式并聯(lián)或采用串入動(dòng)態(tài)均流互感器并聯(lián)。由于鄰近效應(yīng)及趨膚效應(yīng)的影響，對(duì)于串入電阻的并聯(lián)方式，二極管的均流效果隨輸出電流的大小而改變，均流效果較差。為達(dá)到較好均流效果，串入的電阻不宜太小，這又帶來(lái)較大的損耗。對(duì)于串入動(dòng)態(tài)均流互感器的并聯(lián)方式，可以達(dá)到較好的均流效果，但大電流互感器的制作工藝復(fù)雜，成本高，同時(shí)由于動(dòng)態(tài)均流互感器的漏感及引線電感的存在，使得二極管在關(guān)斷時(shí)的反向尖峰電壓增高，電磁干擾及損耗隨之增加。

　　為了克服以上并聯(lián)方式的不足之處，使輸出整流二極管實(shí)現(xiàn)既能自動(dòng)均流，降低損耗，又可以降低制作工藝的復(fù)雜性，我們?cè)O(shè)計(jì)了一種新穎的高頻功率變壓器，如圖1 所示。這種變壓器是由8 個(gè)相同的小變壓器構(gòu)成，變比均為4∶1 ,它們的初級(jí)串聯(lián)，而次級(jí)則采用并聯(lián)結(jié)構(gòu)。該變壓器采用初級(jí)自冷和次級(jí)水冷相結(jié)合的冷卻方式，這樣考慮主要在于它們的熱損耗不同，而且可以大大簡(jiǎn)化變壓器的制作工序。

　　下面以兩個(gè)變壓器組為例（圖6 所示） ,說(shuō)明二極管之間的均流。

圖6 　多個(gè)變壓器的連接示意圖

　　uin為正時(shí)， u1 與u3 為正，二極管D1 與D3 導(dǎo)通，D2 與D4 截止，此時(shí)可以得出：

當(dāng)二極管的管壓降uD1 與uD3 不等時(shí)，由公式（3） 、（4） 、（5） 、（6） 可以得出，兩個(gè)變壓器原邊的電壓uA與uB 也不等，二極管管壓降高的變壓器原邊的電壓就高，反之亦然。由公式（1） 、（2） 得：

　　即流過(guò)二極管D1 與D3 的電流始終相等，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流。可見，變壓器的這種連接方式，是靠調(diào)整單個(gè)變壓器原邊的電壓來(lái)實(shí)現(xiàn)輸出整流二極管的自動(dòng)均流。

　　多個(gè)變壓器的這種連接方式，不僅可以使得輸出整流二極管實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流，還可以使得變壓器的設(shè)計(jì)模塊化，簡(jiǎn)化變壓器的制作工藝，降低了損耗。

　　與一只單個(gè)變壓器相比，多個(gè)變壓器的這種連接方式，減小了變壓器的變比，增強(qiáng)了變壓器原副邊的磁耦合性，減小了漏感（實(shí)際測(cè)量8 個(gè)變壓器原邊串聯(lián)后的漏感為6μH） ,減小了占空比的丟失。圖7 為滿載時(shí)變壓器初級(jí)電壓波形VP 和次級(jí)電壓波形VS ,從圖中可以看到占空比丟失不多（大約為5 %） ,使得系統(tǒng)的性能顯著提高。

圖7 　變壓器初級(jí)和次級(jí)電壓波形圖

　　6  控制電路的設(shè)計(jì)

　　由于在本電源中使用的開關(guān)元件的過(guò)載承受能力有限，必須對(duì)輸出電流進(jìn)行限制，因此，控制電路采用電壓電流雙環(huán)結(jié)構(gòu)（內(nèi)環(huán)為電流環(huán)，外環(huán)為電壓環(huán)） ,調(diào)節(jié)器均為PID.圖8 為控制電路的原理框圖。加入電流內(nèi)環(huán)后，不僅可以對(duì)輸出電流加以限制，并且可以提高輸出的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，有利于減小輸出電壓的紋波。

圖8 　控制電路的原理框圖

　　在實(shí)際的控制電路中采用了穩(wěn)壓、穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換方式。圖9 為穩(wěn)壓穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換電路。其工作原理是：穩(wěn)流工作時(shí)，電壓環(huán)飽和，電壓環(huán)輸出大于電流給定，從而電壓環(huán)不起作用，只有電流環(huán)工作；在穩(wěn)壓工作時(shí)，電壓環(huán)退飽和，電流給定大于電壓環(huán)的輸出，電流給定運(yùn)算放大器飽和，電流給定不起作用，電壓環(huán)及電流環(huán)同時(shí)工作，此時(shí)的控制器為雙環(huán)結(jié)構(gòu)。這種控制方式使得輸出電壓、輸出電流均限制在給定范圍內(nèi)，具體的工作方式由給定電壓、給定電流及負(fù)載三者決定。

圖9 　穩(wěn)壓穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換電路

　　由于本電源的容量為60kW,為了提高效率、減小體積、提高可靠性，因此，采用軟開關(guān)技術(shù)。高頻全橋逆變器的控制方式為移相FB2ZVS 控制方式[1 ] ,它利用變壓器的漏感及管子的寄生電容諧振來(lái)實(shí)現(xiàn)ZVS .控制芯片采用Unitrode 公司生產(chǎn)的UC3875N。通過(guò)移相控制，超前橋臂在全負(fù)載范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟開關(guān)，滯后橋臂在75 %以上的負(fù)載范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了零電壓軟開關(guān)。圖2 為滯后橋臂IGBT的驅(qū)動(dòng)電壓和集射極電壓波形，可以看出實(shí)現(xiàn)了零電壓開通。

　　7  總結(jié)

　　該電源裝置中，使用移相全橋軟開關(guān)技術(shù)，使得功率器件實(shí)現(xiàn)零電壓軟開關(guān)，減小了開關(guān)損耗及開關(guān)噪聲，提高了效率；設(shè)計(jì)并使用了一種新穎的高頻功率變壓器，通過(guò)調(diào)整單個(gè)變壓器的原邊電壓使輸出整流二極管實(shí)現(xiàn)自動(dòng)均流；設(shè)計(jì)并使用了容性功率母排，減小了系統(tǒng)中的振蕩，減小了功率母排的發(fā)熱?？刂齐娐分胁捎昧朔€(wěn)壓穩(wěn)流自動(dòng)轉(zhuǎn)換方案，實(shí)現(xiàn)了輸出穩(wěn)壓穩(wěn)流的自動(dòng)切換，提高了電源的可靠性及輸出的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，減小了輸出電壓的紋波。

　　實(shí)驗(yàn)取得了令人滿意的結(jié)果，其中功率因數(shù)可達(dá)0. 92 , 滿載效率為87 % , 輸出電壓紋波小于25mV.不僅如此，各項(xiàng)指標(biāo)都達(dá)到甚至超過(guò)了用戶要求，而且通過(guò)了有關(guān)部門的技術(shù)鑒定，現(xiàn)已批量投入生產(chǎn)。