在之前一篇文章中我們花了很大篇幅講述了串聯RLC的零輸入響應和零狀態響應的振蕩原理，這是因為電源相關的實際電路中存在的振蕩（或者說是振鈴）很多都是這個原因。比如前文中描述的BUCK電源電感在DCM模式下工作時，當主開關管關斷，續流二極管工作時，電感電流為0時，開關節點處的電壓會存在一段時間的衰減振蕩；BUCK電源開關節點在主開關管導通，二極管（或同步開關管）關斷時的電壓尖峰振鈴；還有反激開關電源漏感導致的開關節點電壓尖峰振蕩等等。上述這幾種情形的本質機理都是RLC的欠阻尼振蕩。

實際電路設計中需要對RC參數進行合理選取，才能達到理想的效果。當然如果規格書中有推薦值的話是最好的，可以先按照規格書確定參數，然后根據實際效果再進行微調。但是我們有必要了解參數大小對實際效果的影響，才能使調試不至于盲目進行。

以常見的BUCK電源開關節點處如圖1中紅圈所示，在主開關管SW導通，續流二極管D（或者MOS管）關閉時會出現類似如圖2所示的尖峰振蕩波形。由于實際電路存在寄生電感（比如走線或者器件封裝等原因導致），當SW開關管導通時，等效電路如圖3所示，L1為寄生電感，C1為續流二極管的結電容或者下側MOS管的漏源極寄生電容，R1為走線電阻，值很小。R2和C2為RC Snubber吸收電路，虛線框內的是BUCK電路本身的濾波電感電容和負載。由于濾波電感L2取值較大，并且開關頻率很高，開關管開通時間很短，所以可以近似認為流經L2大電感的電流不變。因此，在沒有RC吸收時的電路就可以等效為串聯RLC零狀態響應，由于電源走線一般都比較粗短，走線電阻較小，就對電容形成了欠阻尼衰減振蕩充電。

圖1

圖2

圖3

在并聯RC吸收電路后，我們可以近似如下分析，來獲悉RC參數大小對振鈴抑制效果的影響：

確定電阻R2。首先，實際電源電路的走線都比較粗短，所以電阻R1較小，我們暫時先忽略不計；然后，先考慮只并聯電阻R2，這樣就形成了如圖4所示的RLC并聯電路（大電感L2的濾波電路形式也是這樣，包括開關電源的最后一級基本都可以等效為此電路），這是控制系統中典型的二階阻尼系統，其品質因素

（串聯RLC的品質因素Q為其倒數，等于），要想振鈴峰值越小，Q值應該也越小，則R2值應該較小。但R2不能太小，假設R2趨向于0，則RC吸收就只有電容C2了，就變成了C1和C2并聯，形成LC串聯振蕩了。因此，R2有一個相對值，TI參考文檔給出的意見是，可以先理論假設，然后再根據實際效果進行微調。

圖4

確定電容C2。定好R2之后，暫時將其忽略不計，只考慮C2，C2和C1并聯最終還是RLC串聯電路，根據其品質因素

可知，理論上電容C2越大，Q值越小，振蕩的抑制效果越好，從另一個角度也很容易理解，電容越大，電壓越不容易發生突變。但是當C2值增大到一定程度之后，對應的容抗值已經很小，其值相對R2來說已經不大，所以影響甚微。另一方面，C2越大，電源的效率會越低，因為電容C2的充放電過程會在電阻R2上形成功率損耗。

知道了吸收電路參數對振蕩抑制效果的影響后，就可以設定一個初值，然后根據實際效果進行調整，直到滿意為止。

TI的文檔有提供一個方法可以參考，現分享步驟如下：