在并聯(lián)穩(wěn)壓電路中我們談到并聯(lián)穩(wěn)壓電源有效率低、輸出電壓調(diào)節(jié)范圍小和穩(wěn)定度不高這三個缺點。而串聯(lián)穩(wěn)壓電源正好可以避免這些缺點，所以現(xiàn)在廣泛使用的一般都是串聯(lián)穩(wěn)壓電源。

　　一、簡易串聯(lián)穩(wěn)壓電源1、原理分析

　　圖4－1－1是簡易串聯(lián)穩(wěn)壓電源，T1是調(diào)整管，D1是基準(zhǔn)電壓源，R1是限流電阻，R2是負(fù)載。由于T1基極電壓被D1固定在UD1，T1發(fā)射結(jié)電壓（UT1）BE在T1正常工作時基本是一個固定值（一般硅管為0.7V，鍺管為0.3V），所以輸出電壓UO＝UD1－（UT1）BE。當(dāng)輸出電壓遠(yuǎn)大于T1發(fā)射結(jié)電壓時，可以忽略（UT1）BE，則UO≈UD1。

　　下面我們分析一下建議串聯(lián)穩(wěn)壓電源的穩(wěn)壓工作原理：

　　假設(shè)由于某種原因引起輸出電壓UO降低，即T1的發(fā)射極電壓（UT1）E降低，由于UD1保持不變，從而造成T1發(fā)射結(jié)電壓（UT1）BE上升，引起T1基極電流（IT1）B上升，從而造成T1發(fā)射極電流（IT1）E被放大β倍上升，由晶體管的負(fù)載特性可知，這時T1導(dǎo)通更加充分管壓降（UT1）CE將迅速減小，輸入電壓UI更多的加到負(fù)載上，UO得到快速回升。這個調(diào)整過程可以使用下面的變化關(guān)系圖表示：

　　UO↓→（UT1）E↓→UD1恒定→（UT1）BE↑→（IT1）B↑→（IT1）E↑→（UT1）CE↓→UO↑

　　當(dāng)輸出電壓上升時，整個分析過程與上面過程的變化相反，這里我們就不再重復(fù)，只是簡單的用下面的變化關(guān)系圖表示：

　　UO↑→（UT1）E↑→UD1恒定→（UT1）BE↓→（IT1）B↓→（IT1）E↓→（UT1）CE↑→UO↓

　　這里我們只分析了輸出電壓UO降低的穩(wěn)壓工作原理，其實輸入電壓UI降低等其他情況下的穩(wěn)壓工作原理都與此類似，最終都是反應(yīng)在輸出電壓UO降低上，因此工作原理大致相同。

　　從電路的工作原理可以看出，穩(wěn)壓的關(guān)鍵有兩點：一是穩(wěn)壓管D1的穩(wěn)壓值UD1要保持穩(wěn)定；二是調(diào)整管T1要工作在放大區(qū)且工作特性要好。

　　其實還可以用反饋的原理來說明簡易串聯(lián)穩(wěn)壓電源的工作原理。由于電路是一個射極輸出器，屬于電壓串聯(lián)負(fù)反饋電路，電路的輸出電壓為UO＝（UT1）E≈（UT1）B，由于（UT1）B保持穩(wěn)定，所以輸出電壓UO也保持穩(wěn)定。

　　簡易串聯(lián)穩(wěn)壓電源由于使用固定的基準(zhǔn)電壓源D1，所以當(dāng)需要改變輸出電壓時只有更換穩(wěn)壓管D1，這樣調(diào)整輸出電壓非常不方便。另外由于直接通過輸出電壓UO的變化來調(diào)節(jié)T1的管壓降（UT1）CE，這樣控制作用較小，穩(wěn)壓效果還不夠理想。因此這種穩(wěn)壓電源僅僅適合一些比較簡單的應(yīng)用場合。

　　2、電路實例

　　圖4－1－1是簡易串聯(lián)穩(wěn)壓電源的一個實際應(yīng)用電路，這個電路用在無錫市無線電五廠生產(chǎn)的“詠梅”牌771型8管臺式收音機上。其中T8、DZ、R18構(gòu)成簡易穩(wěn)壓電路，B6、D4～D7、C21組成整流濾波電路。由于T8發(fā)射結(jié)有0.7V壓降，為保證輸出電壓達(dá)到6V，應(yīng)選用穩(wěn)壓值為6.7V左右的穩(wěn)壓管。

　　二、串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源 由于簡易串聯(lián)穩(wěn)壓電源輸出電壓受穩(wěn)壓管穩(wěn)壓值得限制無法調(diào)節(jié)，當(dāng)需要改變輸出電壓時必須更換穩(wěn)壓管，造成電路的靈活性較差；同時由輸出電壓直接控制調(diào)整管的工作，造成電路的穩(wěn)壓效果也不夠理想。所以必須對簡易穩(wěn)壓電源進(jìn)行改進(jìn)，增加一級放大電路，專門負(fù)責(zé)將輸出電壓的變化量放大后控制調(diào)整管的工作。由于整個控制過程是一個負(fù)反饋過程，所以這樣的穩(wěn)壓電源叫串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源。

　　1、原理分析

　　圖4－2－1是串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電路電路圖，其中T1是調(diào)整管，D1和R2組成基準(zhǔn)電壓，T2為比較放大器，R3～R5組成取樣電路，R6是負(fù)載。其電路組成框圖見圖4－2－2。

　　假設(shè)由于某種原因引起輸出電壓UO降低時，通過R3～R5的取樣電路，引起T2基極電壓（UT2）O成比例下降，由于T2發(fā)射極電壓（UT2）E受穩(wěn)壓管D1的穩(wěn)壓值控制保持不變，所以T2發(fā)射結(jié)電壓（UT2）BE將減小，于是T2基極電流（IT2）B減小，T2發(fā)射極電流（IT2）E跟隨減小，T2管壓降（UT2）CE增加，導(dǎo)致其發(fā)射極電壓（UT2）C上升，即調(diào)整管T1基極電壓（UT1）B將上升，T1管壓降（UT1）CE減小，使輸入電壓UI更多的加到負(fù)載上，這樣輸出電壓UO就上升。這個調(diào)整過程可以使用下面的變化關(guān)系圖表示：

　　UO↓→（UT2）O↓→UD1恒定→（UT2）BE↓→（IT2）B↓→（IT2）E↓→（UT2）CE↑

　　→（UT2）C↑→（UT1）B↑→（UT1）CE↓→UO↑

　　當(dāng)輸出電壓升高時整個變化過程與上面完全相反，這里就不再贅述，簡單的用下圖表示：

　　UO↑→（UT2）O↑→UD1恒定→（UT2）BE↑→（IT2）B↑→（IT2）E↑→（UT2）CE↓

　　→（UT2）C↓→（UT1）B↓→（UT1）CE↑→UO↓

　　與簡易串聯(lián)穩(wěn)壓電源相似，當(dāng)輸入電壓UI或者負(fù)載等其他情況發(fā)生時，都會引起輸出電壓UO的相應(yīng)變化，最終都可以用上面分析的過程說明其工作原理。

　　在串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源的整個穩(wěn)壓控制過程中，由于增加了比較放大電路T2，輸出電壓UO的變化經(jīng)過T2放大后再去控制調(diào)整管T1的基極，使電路的穩(wěn)壓性能得到增強。T2的β值越大，輸出的電壓穩(wěn)定性越好。

　　2、調(diào)節(jié)輸出電壓

　　前面我們還說到R3～R5是取樣電路，由于取樣電路并聯(lián)在穩(wěn)壓電路的輸出端，而取樣電壓實際上是通過這三個電阻分壓后得到。在選取R3～R5的阻值時，可以通過選擇適當(dāng)?shù)碾娮柚祦硎沽鬟^分壓電阻的電流遠(yuǎn)大于流過T2基極的電流。也就是說可以忽略T2基極電流的分流作用，這樣就可以用電阻分壓的計算方法來確定T2基極電壓（UT2）B。

　　當(dāng)R4滑動到最上端時T2基極電壓（UT2）B為：

　　此時輸出電壓為：

　　這時的輸出電壓是最小值。

　　當(dāng)R4滑動到最下端時T2基極電壓（UT2）B為：

　　此時輸出電壓為：

　　這時的輸出電壓是最大值。

　　以上計算中，當(dāng)（UT2）BE《《UD1時可以忽略（UT2）BE的值。

　　通過上面的計算我們可以看出，只要合適選擇R3～R5的阻值就可以控制輸出電壓UO的范圍，改變R3和R5的阻值就可以改變輸出電壓UO的邊界值。

　　3、增加輸出電流

　　當(dāng)輸出電流不能達(dá)到要求時，可以通過采用復(fù)合調(diào)整管的方法來增加輸出電流。一般復(fù)合調(diào)整管有四種連接方式，如圖4－2－7所示。

　　圖4－2－7中的復(fù)合管都是由一個小功率三極管T2和一個大功率三極管T1連接而成。復(fù)合管就可以看作是一個放大倍數(shù)為βT1βT2，極性和T2一致，功率為（PT1）PCM的大功率管，而其驅(qū)動電流只要求（IT2）B。

　　圖4－2－8是一個實用串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源電路圖。此電路采用圖4－2－7（a）中的復(fù)合管連接方法來增加輸出電流大小。另外還增加了一個電容C2，它的主要作用是防止產(chǎn)生自激振蕩，一旦發(fā)生自激振蕩可由C2將其旁路掉。

　　三、設(shè)計實例 這一節(jié)我們綜合運用前面各章節(jié)的知識，根據(jù)給定條件實際設(shè)計一個直流穩(wěn)壓電源，通過這個設(shè)計實例更好的掌握串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源的設(shè)計。由于是業(yè)余條件下的設(shè)計，有些參數(shù)指標(biāo)并沒有過多考慮，有部分參數(shù)以經(jīng)驗值進(jìn)行估算。這樣可以避免涉及過深、過多的理論知識，對于業(yè)余條件下的應(yīng)用完全可以滿足。

　　1、電路指標(biāo)

　?、僦绷鬏敵鲭妷篣O：6V～15V；

　?、谧畲筝敵鲭娏鱅O：500mA；

　?、垭娋W(wǎng)電壓變化±10％時，輸出電壓變化小于±1％；

　　2、電路初選

　　圖4－3－1：直流穩(wěn)壓電源電路設(shè)計初選電路圖

　　由于橋式整流、電容濾波電路十分成熟，這里我們選擇橋式整流、電容濾波電路作為電源的整流、濾波部分。由于要求電源輸出電壓有一定的調(diào)整范圍，穩(wěn)壓電源部分選擇串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電路。同時由于對輸出電流要求比較大，調(diào)整管必須采用復(fù)合管。綜合這些因素可以初步確定電路的形式，參見圖4－2－9。

　　3、變壓部分

　　這一部分主要計算變壓器B1次級輸出電壓（UB1）O和變壓器的功率PB1。

　　一般整流濾波電路有2V以上的電壓波動（設(shè)為ΔUD）。調(diào)整管T1的管壓降（UT1）CE應(yīng)維持在3V以上，才能保證調(diào)整管T1工作在放大區(qū)。整流輸出電壓最大值為15V。根據(jù)第二章《常用整流濾波電路計算表》可知，橋式整流輸出電壓是變壓器次級電壓的1.2倍。

　　當(dāng)電網(wǎng)電壓下降－10％時，變壓器次級輸出的電壓應(yīng)能保證后續(xù)電路正常工作，那么變壓器B1次級輸出電壓（UB1）OMIN應(yīng)該是：

　　（UB1）OMIN＝（ΔUD＋（UT1）CE＋（UO）MAX）÷1.2

　　（UB1）OMIN＝（2V＋3V＋15V）÷1.2＝20V÷1.2＝16.67V

　　則變壓器B1次級額定電壓為：

　?。║B1）O＝（UB1）OMIN÷0.9

　?。║B1）O＝16.67V÷0.9＝18.5V

　　當(dāng)電網(wǎng)電壓上升＋10％時，變壓器B1的輸出功率最大。這時穩(wěn)壓電源輸出的最大電流（IO）MAX為500mA。此時變壓器次級電壓（UB1）OMAX為：

　　（UB1）OMAX＝（UB1）O×1.1

　?。║B1）OMAX＝18.5V×1.1＝20.35V

　　變壓器B1的設(shè)計功率為：

　　PB1＝（UB1）OMAX×（IO）MAX

　　PB1＝20.35V×500mA＝10.2VA

　　為保證變壓器留有一定的功率余量，確定變壓器B1的額定輸出電壓為18.5V，額定功率為12VA。實際購買零件時如果沒有輸出電壓為18.5V的變壓器可以選用輸出電壓為18V或以上的變壓器。當(dāng)選用較高輸出電壓的變壓器時，后面各部分電路的參數(shù)需要重新計算，以免由于電壓過高造成元件損壞。

　　4、整流部分

　　這一部分主要計算整流管的最大電流（ID1）MAX和耐壓（VD1）RM。由于四個整流管D1～D4參數(shù)相同，所以只需要計算D1的參數(shù)。

　　根據(jù)第二章《常用整流濾波電路計算表》可知，整流管D1的最大整流電流為：

　　（ID1）MAX＝0.5×IO

　?。↖D1）MAX＝0.5×500mA＝0.25A

　　考慮到取樣和放大部分的電流，可選取最大電流（ID1）MAX為0.3A。

　　整流管D1的耐壓（VD1）RM即當(dāng)市電上升10％時D1兩端的最大反向峰值電壓為：

　　（VD1）RM≈1.414×（UB1）OMAX＝1.414×1.1×（UB1）O≈1.555×（UB1）O

　?。╒D1）RM≈1.555×18.5V≈29V

　　得到這些參數(shù)后可以查閱有關(guān)整流二極管參數(shù)表，這里我們選擇額定電流1A，反向峰值電壓50V的IN4001作為整流二極管。

　　5、濾波部分

　　這里主要計算濾波電容的電容量C1和其耐壓VC1值。

　　根據(jù)根據(jù)第二章濾波電容選擇條件公式可知濾波電容的電容量為（3－5）×0.5×T÷R，一般系數(shù)取5，由于市電頻率是50Hz，所以T為0.02S，R為負(fù)載電阻。

　　當(dāng)最不利的情況下，即輸出電壓為15V，負(fù)載電流為500mA時：

　　C1＝5×0.5×T÷（UO÷IO）

　　C1＝5×0.5×0.02S÷（15V÷0.5A）≈1666μF

　　當(dāng)市電上升10％時整流電路輸出的電壓值最大，此時濾波電容承受的最大電壓為：

　　VC1＝（UB1）OMAX＝20.35V

　　實際上普通電容都是標(biāo)準(zhǔn)電容值，只能選取相近的容量，這里可以選擇2200μF的鋁質(zhì)電解電容。耐壓可選擇25V以上，一般為留有余量并保證長期使用中的安全，可將濾波電容的耐壓值選大一點，這里選擇35V。

　　6、調(diào)整部分

　　調(diào)整部分主要是計算調(diào)整管T1和T2的集電極－發(fā)射極反向擊穿電壓（BVT1）CEO，最大允許集電極電流（IT1）CM，最大允許集電極耗散功率（PT1）CM。

　　在最不利的情況下，市電上升10％，同時負(fù)載斷路，整流濾波后的出電壓全部加到調(diào)整管T1上，這時調(diào)整管T1的集電極－發(fā)射極反向擊穿電壓（BVT1）CEO為：

　?。˙VT1）CEO＝（UB1）OMAX＝20.35V

　　考慮到留有一定余量，可取（BVT1）CEO為25V。

　　當(dāng)負(fù)載電流最大時最大允許集電極電流（IT1）CM為：

　?。↖T1）CM＝IO＝500mA

　　考慮到放大取樣電路需要消耗少量電流，同時留有一定余量，可取（IT1）CM為600mA。

　　這樣大允許集電極耗散功率（PT1）CM為：

　?。≒T1）CM＝（（UB1）OMAX－UOMIN）×（IT1）CM

　?。≒T1）CM＝（20.35V-6V）×600mA＝8.61W

　　考慮到留有一定余量，可?。≒T1）CM為10W。

　　查詢晶體管參數(shù)手冊后選擇3DD155A作為調(diào)整管T1。該管參數(shù)為：PCM＝20W，ICM＝1A，BVCEO≥50V，完全可以滿足要求。如果實在無法找到3DD155A也可以考慮用3DD15A代替，該管參數(shù)為：PCM＝50W，ICM＝5A，BVCEO≥60V。

　　選擇調(diào)整管T1時需要注意其放大倍數(shù)β≥40。

　　調(diào)整管T2各項參數(shù)的計算原則與T1類似，下面給出各項參數(shù)的計算過程。

　　（BVT2）CEO＝（BVT1）CEO＝（UB1）OMAX＝20.35V

　　同樣考慮到留有一定余量，?。˙VT2）CEO為25V。

　?。↖T2）CM＝（IT1）CM÷βT1

　　（IT2）CM＝600mA÷40＝15mA

　　（PT2）CM＝（（UB1）OMAX－UOMIN）×（IT2）CM

　　（PT2）CM＝（20.35V－6V）×15mA＝0.21525W

　　考慮到留有一定余量，可取（PT2）CM為250mW。

　　查詢晶體管參數(shù)手冊后選擇3GD6D作為調(diào)整管T2。該管參數(shù)為：PCM＝500mW，ICM＝20mA，BVCEO≥30V，完全可以滿足要求。還可以采用9014作為調(diào)整管T2，該管參數(shù)為：PCM＝450mW，ICM＝100mA，BVCEO≥45V，也可以滿足要求。

　　選擇調(diào)整管T2時需要注意其放大倍數(shù)β≥80。

　　則此時T2所需要的基極驅(qū)動電流為：

　　（IT2）MAX＝（IT2）CM÷βT1＝15mA÷80＝0.1875mA

　　7、基準(zhǔn)電源部分

　　基準(zhǔn)電源部分主要計算穩(wěn)壓管D5和限流電阻R2的參數(shù)。

　　穩(wěn)壓管D5的穩(wěn)壓值應(yīng)該小于最小輸出電壓UOMIN，但是也不能過小，否則會影響穩(wěn)定度。這里選擇穩(wěn)壓值為3V的2CW51，該型穩(wěn)壓管的最大工作電流為71mA，最大功耗為250mW。為保證穩(wěn)定度，穩(wěn)壓管的工作電流ID5應(yīng)該盡量選擇大一些。而其工作電流ID5＝（IT3）CE＋I(xiàn)R2，由于（IT3）CE在工作中是變化值，為保證穩(wěn)定度取IR2＞＞（IT3）CE，則ID5≈IR2。

　　這里初步確定IR2MIN＝8mA，則R2為：

　　R2＝（UOMIN－UD5）÷IR2MIN

　　R2＝（6V－3V）÷8mA＝375Ω

　　實際選擇時可取R2為390Ω

　　當(dāng)輸出電壓UO最高時，IR2MAX為：

　　IR2MAX＝UOMAX÷R2

　　IR2MAX＝15V÷390≈38.46mA

　　這時的電流IR2MAX小于穩(wěn)壓管D5的最大工作電流，可見選擇的穩(wěn)壓管能夠安全工作。

　　8、取樣部分

　　取樣部分主要計算取樣電阻R3、R4、R5的阻值。

　　由于取樣電路同時接入T3的基極，為避免T3基極電流IT3B對取樣電路分壓比產(chǎn)生影響，需要讓IT3B＞＞IR3。另外為了保證穩(wěn)壓電源空載時調(diào)整管能夠工作在放大區(qū)，需要讓IR3大于調(diào)整管T1的最小工作電流（IT1）CEMIN。由于3DD155A最小工作電流（IT1）CEMIN為1mA，因此取IR3MIN＝10mA。則可得：

　　R3＋R4＋R5＝UOMIN÷IR3MIN

　　R3＋R4＋R5＝6V÷10mA＝600Ω

　　當(dāng)輸出電壓UO＝6V時：

　　UD5＋（UT3）BE＝（R4＋R5）÷（R3＋R4＋R5）×UO

　?。≧4＋R5）＝（UD5＋（UT3）BE）×（R3＋R4＋R5）÷UO

　　（R4＋R5）＝（3V＋0.7V）×600Ω÷6V＝370Ω

　　當(dāng)輸出電壓UO＝15V時：

　　UD5＋（UT3）BE＝R5÷（R3＋R4＋R5）×UO

　　R5＝（UD5＋（UT3）BE）×（R3＋R4＋R5）÷UO

　　R5＝（3V＋0.7V）×600Ω÷15V＝148Ω

　　實際選擇時可取R5為150Ω。這樣R4為220Ω，R3為230Ω。但實際選擇時可取R3為220Ω。

　　9、放大部分

　　放大部分主要是計算限流電阻R1和比較放大管T3的參數(shù)。由于這部分電路的電流比較小，主要考慮T3的放大倍數(shù)β和集電極－發(fā)射極反向擊穿電壓（BVT1）CEO。

　　這里需要T3工作在放大區(qū)，可通過控制T3的集電極電流（IT3）C來達(dá)到。而（IT3）C是由限流電阻R1控制，并且有：

　　IR1＝（IT3）C＋（IT2）B

　　一方面，為保證T1能夠滿足負(fù)載電流的要求，要求滿足IR1＞（IT2）B；另一方面，為保證T3穩(wěn)定工作在放大區(qū)，以保證電源的穩(wěn)定度，其集電極電流（IT3）C不能太大。

　　這里可以選IR1為1mA，當(dāng)輸出電壓最小時，則R1為：

　　R1＝（（UB1）O－UO－（UT1）BE－（UT2）BE）÷IR1

　　R1＝（15V－6V－0.7V－0.7V）÷1mA＝7.6KΩ

　　實際選擇時可取R1為7.5 KΩ。

　　當(dāng)輸出電壓最大時，IR1為：

　　IR1＝（（UB1）O－UO－（UT1）BE－（UT2）BE）÷R1

　　IR1＝（15V－6V－0.7V－0.7V）÷7.5 KΩ≈1.013mA

　　可見當(dāng)輸出電壓最大時IR1上升幅度僅1％，對T3工作點影響不大，可滿足要求。

　　由于放電電路的電流并不大，各項電壓也都小于調(diào)整電路，可以直接選用3GD6D或9014作為放大管T3。

　　10、其他元件

　　在T2的基極與地之間并聯(lián)有電容C2，此電容的作用是為防止發(fā)生自激振蕩影響電路工作的穩(wěn)定性，一般可取0.01μF/35V。在電源的輸出端并聯(lián)的電容C3是為提高輸出電壓的穩(wěn)定度，特別對于瞬時大電流可以起到較好的抑制作用，可選470μF/25V鋁電解電容。

　　10、總結(jié)

　　通過前面的計算，已經(jīng)得到了所有元件的參數(shù)?？梢詫⑦@些參數(shù)標(biāo)注到圖4－3－1中，這樣就得到完整的串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源電路圖，見圖4－3－2。這里計算的其實都還只是初步的參數(shù)，實際組裝完畢后應(yīng)該仔細(xì)測量電源的各項指標(biāo)是否符合要求，各部分元件工作是否正常。如果發(fā)現(xiàn)問題，應(yīng)該根據(jù)實際情況作出調(diào)整。根據(jù)調(diào)整的結(jié)果來修正原理圖中的電路參數(shù)，最終完成穩(wěn)壓電源的設(shè)計。

　　四、串聯(lián)穩(wěn)壓電源的改進(jìn)措施 前面介紹的串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源只是一種基本的穩(wěn)壓電路，實際使用中的穩(wěn)壓電源可能會有各種各樣的特殊要求。有些要求更高的電壓穩(wěn)定度，有些要求更大的輸出電流能力，有些要求有短路保護(hù)。這樣就需要針對不同的要求對前面介紹的電路進(jìn)行改進(jìn)。下面就對串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電源的各種改進(jìn)措施進(jìn)行介紹。

　　1、改善穩(wěn)定度

　　一般改善穩(wěn)定度的方法有：使用恒流源負(fù)載、增加電壓放大部分的級數(shù)、采用輔助的穩(wěn)定電源、增加補償電路等方法。

　　使用恒流源負(fù)載

　　由于串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電路是通過輸出電壓的變化量，經(jīng)放大后來調(diào)節(jié)調(diào)整管的管壓降達(dá)到穩(wěn)壓的目的。當(dāng)放大倍數(shù)越高，電源的穩(wěn)定度就越高。對于三極管放大器，當(dāng)集電極電阻越大同時輸入電阻越小時，放大倍數(shù)就越大。但集電極電阻過大會造成集電極電流過小，會造成輸入電阻增大。為解決這個矛盾，可以使用恒流源負(fù)載代替集電極電阻。

　　圖4－4－1是一種使用三極管恒流源的穩(wěn)壓電路。圖中虛線框內(nèi)的T4、D2、R6、R7組成恒流源電路，作為T3發(fā)射極負(fù)載。

　　圖4－4－2是使用恒流二極管作為恒流源的穩(wěn)壓電路。恒流二極管一種能在比較寬的電壓范圍內(nèi)提供恒定電流的半導(dǎo)體器件。由于具有直流等效電阻低、交流動態(tài)阻抗高、穩(wěn)定系數(shù)小、直流電壓降可調(diào)的優(yōu)點。因此可用于代替圖4－4－1中的三極管恒流源。

　　圖4－4－3是使用場效應(yīng)管作為恒流源的串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電路。由于結(jié)型場效應(yīng)管具有類似恒流二極管的特性，當(dāng)漏極D接到整流濾波后的電壓，柵極G與源極S連接后接到放大管T3的集電極時，場效應(yīng)管就成了放大管T3的集電極恒流源負(fù)載。

　　增加電壓放大部分的級數(shù)

　　由于當(dāng)放大電路的放大倍數(shù)越高時，電源的穩(wěn)定度就越高。一般單管放大電路的放大倍數(shù)有限，可以采用增加放大電路級數(shù)的方法來提高放大倍數(shù)，這樣也可以大大提高電源的穩(wěn)定度。不過增加放大電路的級數(shù)后，電路更容易產(chǎn)生自激振蕩，在設(shè)計放大電路時需要采取手段避免電路產(chǎn)生自激。由于增加電壓放大級數(shù)不可避免的增加了電路的復(fù)雜程度，一般分離元件制作的穩(wěn)壓電源中較少使用此方法。

　　采用輔助的穩(wěn)定電源

　　在基本形式的串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電路中，放大管T3的集電極電路R1直接連接到經(jīng)整流濾波后的電壓上。由于這個電壓不是穩(wěn)定的電壓，當(dāng)其發(fā)生變化時，其變化量會加到調(diào)整管的基極，進(jìn)而影響輸出電壓穩(wěn)定度?？梢酝ㄟ^將R1接入到一個穩(wěn)定電壓的方法來避免這種影響。圖4－4－2中，D2、R6組成輔助穩(wěn)壓電源，負(fù)責(zé)向R1提供穩(wěn)定的電壓。這種形式的穩(wěn)壓電路通常用在大輸出電流的穩(wěn)壓電源中，可以顯著提高電源的穩(wěn)定度。

　　增加補償電路

　　由于串聯(lián)負(fù)反饋穩(wěn)壓電路是通過輸出電壓的變化量來控制穩(wěn)定度，那么可以直接使用輸入電壓的波動或者負(fù)載電流的波動來進(jìn)行補償控制，理想狀態(tài)下可以達(dá)到補償效果正好等于輸出電壓的變化量。但由于補償量的計算比較復(fù)雜，實際電路中受各種因素影響，補償效果也難以達(dá)到要求。一般較少采用此方法，多為針對特定電路采取的臨時措施。