**公司#3、4機組是國內較早引進的設備，其鍋爐是比利時考克利爾鋼鐵公司采用瑞士蘇爾壽專利制造的半塔式中間再熱直流鍋爐。汽輪機由阿爾斯通公司制造，是一臺單軸、雙排汽、三缸凝汽器式汽輪機。本機組額定負荷318MW，主汽壓17.75Mpa，主蒸汽溫度543℃，再熱蒸汽壓力3.909Mpa，再熱蒸汽溫度543℃，給水溫度257℃。在高加退出后，引起給水流量、溫度等的變化，以下就從幾方面來討論其影響。
一. 對鍋爐的影響
在負荷200MW，高加退出的情況下，鍋爐主汽壓12Mpa，水冷壁出口工質溫度有兩點穩定在330℃，而另兩點（Ms700、Ms703）則在365℃~390℃之間變化，且呈一定周期性，此時主汽壓對應的飽和溫度為332℃，據此可知前兩管內流動著的是未飽和蒸汽，另兩管內則為過熱蒸汽。如負荷再低一些，則過熱蒸汽溫度可達400℃以上（指水冷壁出口工質溫度）。根據上述現象判定其應為脈動。
發生脈動時，管屏進、出口聯箱之間壓差和流量都沒有變化，而各管的流量卻在周期性的變化。而且進口水量和出口蒸汽量作相反的變化，因此可以判定管內一定存在著壓力的周期性波動，而且一般認為波動發生在蒸發開始區段。某些管子在蒸發開始區段，本來的熱負荷突然短時升高，熱負荷的突增使該處汽量增加，致使局部壓力升高，并將其前后工質向管圈進出兩端推動，因而使進口水流量減少，而出口蒸汽量增加。與此同時，由于熱負荷增加，使加熱段縮短。局部壓力的升高將一部分汽水混合物推向過熱段，使過熱區管也縮短。蒸發量的增加和過熱區段的縮短，都導致出口過熱汽溫下降，這為脈動的第一瞬間。由于局部壓力的升高，相應的飽和溫度也將升高，每公斤水加熱到沸點吸收熱量也增加，蒸汽量又下降了，此時進水少排出工質多，所以局部壓力又降低，致使管子進口壓力與局部壓力差增加，因而進水量增多，排汽量減少。與此同時，加熱段開始增長，蒸發段縮短，過熱段也增長，結果過熱汽溫又升高。這為脈動的第二瞬間。即蒸發區局部壓力恢復到熱負荷擾動前的大小。就這樣，蒸發開始區段的壓力連續的、周期性的波動。管子的進口水流量和出口蒸汽流量以及出口汽溫也連續的、周期性的波動著。由上述分析可知，產生脈動的外因是某些管子在蒸發區開始段受到外界熱負荷擾動，內因則是由于該區段工質及金屬的周期性儲蓄和放出。而根本的原因還在于水和飽和蒸汽的比容存在差異。
脈動使管壁溫度周期性的交變，會引起金屬的疲勞損壞；此外脈動時并聯各管會有相當大的熱偏差，易使水冷壁超溫燒壞。
為減輕脈動的影響，目前采用的方法是負荷不低于160MW，關小高缸調節汽門使主汽壓不小于12Mpa。但要徹底消除脈動，還是應盡早投入高加，使重量流速提高，并有中間聯箱使工質良好的混合。? 此主題相關圖片如下：?
一. 對低旁的影響
高加退出運行后，對高旁沒有大的影響，這是因為高旁整定值是由主汽壓加8bar組成，而對低旁則不然。低旁壓力整定值取自調節級壓力，經比例換算后，在正常情況下，始終比再熱蒸汽壓力高2bar，從而保證了低旁的可靠關閉。在高加退出后，沒有了六、七段抽汽，機組的汽耗率下降，通過調節級的蒸汽流量減少，調節級壓力隨之下降；而再熱蒸汽壓力由于七段抽汽的停用而幾乎不變，也就是說整定值與測量值之間的差值減小了，這就容易造成低旁開啟，故在運行中將低旁退至手動位置，但在機組跳閘后應注意再熱蒸汽壓力，以防超壓。
一. 對汽機的影響
本機組中壓內缸是靠橫銷固定的，平時由六段抽汽對其進行冷卻。高加停運后，沒有了蒸汽的冷卻，橫銷溫度將升至470℃以上，超過橫銷金屬允許溫度，橫銷會難以承受巨大的推力而造成內缸移動，動靜部分摩擦，損壞汽機本體設備。這時應降低再熱汽溫，增大溫差以加強傳熱效果來保證橫銷溫度小于470℃
本機組中壓內缸是靠橫銷固定的，平時由六段抽汽對其進行冷卻。高加停運后，沒有了蒸汽的冷卻，橫銷溫度將升至470℃以上，超過橫銷金屬允許溫度，橫銷會難以承受巨大的推力而造成內缸移動，動靜部分摩擦，損壞汽機本體設備。這時應降低再熱汽溫，增大溫差以加強傳熱效果來保證橫銷溫度小于470℃
高加退出運行后，對高旁沒有大的影響，這是因為高旁整定值是由主汽壓加8bar組成，而對低旁則不然。低旁壓力整定值取自調節級壓力，經比例換算后，在正常情況下，始終比再熱蒸汽壓力高2bar，從而保證了低旁的可靠關閉。在高加退出后，沒有了六、七段抽汽，機組的汽耗率下降，通過調節級的蒸汽流量減少，調節級壓力隨之下降；而再熱蒸汽壓力由于七段抽汽的停用而幾乎不變，也就是說整定值與測量值之間的差值減小了，這就容易造成低旁開啟，故在運行中將低旁退至手動位置，但在機組跳閘后應注意再熱蒸汽壓力，以防超壓。
一. 對汽機的影響
本機組中壓內缸是靠橫銷固定的，平時由六段抽汽對其進行冷卻。高加停運后，沒有了蒸汽的冷卻，橫銷溫度將升至470℃以上，超過橫銷金屬允許溫度，橫銷會難以承受巨大的推力而造成內缸移動，動靜部分摩擦，損壞汽機本體設備。這時應降低再熱汽溫，增大溫差以加強傳熱效果來保證橫銷溫度小于470℃
本機組中壓內缸是靠橫銷固定的，平時由六段抽汽對其進行冷卻。高加停運后，沒有了蒸汽的冷卻，橫銷溫度將升至470℃以上，超過橫銷金屬允許溫度，橫銷會難以承受巨大的推力而造成內缸移動，動靜部分摩擦，損壞汽機本體設備。這時應降低再熱汽溫，增大溫差以加強傳熱效果來保證橫銷溫度小于470℃
在負荷200MW，高加退出的情況下，鍋爐主汽壓12Mpa，水冷壁出口工質溫度有兩點穩定在330℃，而另兩點（Ms700、Ms703）則在365℃~390℃之間變化，且呈一定周期性，此時主汽壓對應的飽和溫度為332℃，據此可知前兩管內流動著的是未飽和蒸汽，另兩管內則為過熱蒸汽。如負荷再低一些，則過熱蒸汽溫度可達400℃以上（指水冷壁出口工質溫度）。根據上述現象判定其應為脈動。
發生脈動時，管屏進、出口聯箱之間壓差和流量都沒有變化，而各管的流量卻在周期性的變化。而且進口水量和出口蒸汽量作相反的變化，因此可以判定管內一定存在著壓力的周期性波動，而且一般認為波動發生在蒸發開始區段。某些管子在蒸發開始區段，本來的熱負荷突然短時升高，熱負荷的突增使該處汽量增加，致使局部壓力升高，并將其前后工質向管圈進出兩端推動，因而使進口水流量減少，而出口蒸汽量增加。與此同時，由于熱負荷增加，使加熱段縮短。局部壓力的升高將一部分汽水混合物推向過熱段，使過熱區管也縮短。蒸發量的增加和過熱區段的縮短，都導致出口過熱汽溫下降，這為脈動的第一瞬間。由于局部壓力的升高，相應的飽和溫度也將升高，每公斤水加熱到沸點吸收熱量也增加，蒸汽量又下降了，此時進水少排出工質多，所以局部壓力又降低，致使管子進口壓力與局部壓力差增加，因而進水量增多，排汽量減少。與此同時，加熱段開始增長，蒸發段縮短，過熱段也增長，結果過熱汽溫又升高。這為脈動的第二瞬間。即蒸發區局部壓力恢復到熱負荷擾動前的大小。就這樣，蒸發開始區段的壓力連續的、周期性的波動。管子的進口水流量和出口蒸汽流量以及出口汽溫也連續的、周期性的波動著。由上述分析可知，產生脈動的外因是某些管子在蒸發區開始段受到外界熱負荷擾動，內因則是由于該區段工質及金屬的周期性儲蓄和放出。而根本的原因還在于水和飽和蒸汽的比容存在差異。
脈動使管壁溫度周期性的交變，會引起金屬的疲勞損壞；此外脈動時并聯各管會有相當大的熱偏差，易使水冷壁超溫燒壞。