1. 4 其他設計考慮

根據參考文獻 ， 我們在電路設計過程中做了以下考慮。從轉換增益考慮， △VLO必須較小， 而 βRFN和 βRFP必須較大。當 βRFN和βRFP大到一定程度時， MRFN 和MR FP 將進入弱反型區， 當MRFN和MRFP都處于弱反型區時， 轉換增益將會急速增加， 但是同時， 線性度將急劇惡化。幸運的是， 我們可以通過增加LO 的功率來同時提高轉換增益和線性度。

這與吉爾伯特混頻器有所不同， 對于吉爾伯特結構來說， 增加LO功率只能使轉換增益增加， 但是線性度會惡化。所以在設計過程中， 必須考慮使用適當的LO 功率和△VLO， 電流復用對晶體管的尺寸和偏置要折中。我們可以設置偏置， 使△VLO處于弱反型區來得到低功耗， 同時從電流復用對上補償線性度，并通過設置合適的LO功率得到適當的轉換增益。

2 電路仿真

本文混頻器電路設計基于SM IC0. 18 m 標準CMOS工藝庫， 運用ADS進行了仿真?；祛l器工作在1. 8 V 電源電壓下， 射頻輸入頻率1. 575 GH z， 功率為- 30 dBm; 本振頻率789. 5 MH z， 功率為- 5 dBm。

圖4給出了轉換增益和三階交調截至點（ IIP3）隨本振信號功率和射頻信號功率變化曲線。圖4（ a）顯示了固定射頻信號為- 30 dBm， 本振信號功率為- 5 dBm時轉換增益達最大為20. 848 dB; 本振信號功率從- 8 dBm到- 5 dBm， IIP3緩慢增加到- 3 dBm， 然后開始下降。圖4 （ b） 顯示了固定本振信號功率為- 5 dBm， 轉換增益在射頻輸入信號大于- 20 dBm 時開始下降， IIP3在- 11 dBm 到- 2. 297 dBm 波動。仿真結果顯示， 該混頻器具有高增益、高線性度的優點。

增益和IIP3隨本振功率和射頻功率變化的曲線

圖4 增益和IIP3隨本振功率和射頻功率變化的曲線

表1給出了本設計的仿真結果與近期發表的論文中混頻器電路結果的比較， 可以看到， 該混頻器電路在轉換增益和線性度上具有一定的優勢。

表1 混頻器性能總結與比較

混頻器性能總結與比較

設計的混頻器版圖用C adence進行了繪制， 如圖5所示。面積為0. 751mm 0. 88mm。

混頻器版圖設計

圖5 混頻器版圖設計

3 總結

本文采用電流復用和偶次諧波技術設計了CMOS偶次諧波混頻器， 經過對電路優化設計， 仿真結果表明， 該拓撲結構具有高轉換增益、高線性度、低功耗的優點， 在便攜式無線通信系統中具有較好的應用前景。