多串LED線路廣泛應用于路燈、洗燈和其他一般照明產品。一般解決驅動多串LED線路的方法是使用多通道線性電流穩壓器。使用線性電路的方法后，穩壓器就沒有產生電磁干擾的問題了。和使用個別LED驅動器驅動每個LED線路的方法比較起來，多通道解決方案可以提供較好的串對串電流準確度，也比較容易檢測與發現LED線路的故障。線性電流穩壓器是一個直流電源輸入裝置，可以是一個交流／直流的轉換器，或是一個直流／直流的轉換器。如果電源是直流電，電壓遠低于LED線路的順向電壓，我們就會使用到升壓轉換器。本文將介紹使用升壓轉換器和線性電流穩壓器的4串LED線路、150瓦的LED驅動器。表1所示為其設計的規格。
電路概述
圖1所示為一個150瓦LED驅動器的方塊圖。由圖可看出其為升壓轉換器使用一個LM3430的控制器，控制器電源來自18～24V的直流系統軌電壓（VRAIL），用以供應LED線路。LED電流受到一個4通道線性電流穩壓器LM3464調節。動態余量控制（Dynamic Headroom Control， DHC）方法會被執行以求達到最大的效率。這主要是包含到從LM3464到LM3430的訊號迴授，為了讓電力損失最小化，LM3430就會適度地調整系統軌電壓到最小值。在LED電源開啟時，LED的順向電壓因溫度升高而慢慢降低（以分鐘計）并減少運行中的軌電壓，這樣就能夠有效降低電流穩壓器的電力損失，也因此提升整體效能。
線性多串LED驅動器
圖2所示為由LM3464執行的四通道線性電流穩壓器圖解，每個LED線路都是由系統軌電壓供電動，也連接著它相應的線性電流穩壓器（1～4通道）。這是由金氧半場效晶體管（Q1～Q4）和一個感測電阻器（RSNS1到RSNS4）所組成。金氧半場效晶體管由LM3464控制，使得感測電阻器上的跨壓因而下降，被調節到0.2V，從而調節LED電流。
LM3464電路主要設計的元件是迴授電阻器電路RFB1、RFB2和RDHC，這和VRAIL（nom）的電壓準位VDHC_READY、VLED和VRAIL（peak）有關，如圖3的啟動波形所示。在啟動時，LM3430在LM3464之前啟動，以執行升壓轉換器，同時將 VRAIL調節至VRAIL（nom）。在這段期間沒有動態余量控制因為LM3464還沒啟動。其次當CDHC 的電壓（一個電容器從LM3464的CDHC引線連接到地面）到達5.55V時，LM3464將VRAIL提高到VDHC_READY，這是一個高到足以開啟LED線路的電壓。
之后，動態余量控制就會啟動，將VRAIL調節至VLED，能以最小電壓開啟所有LED線路以獲得最大的效率。因此，VRAIL（nom）和VDHC_READY的設計值是參考VLED，足以支援VLED的差異。在本文中，VLED是39V，VRAIL（nom）和VDHC_READY分別被設計成30V和42V。最后，當LM3464的OutP引線連接地面發生短路時，VRAIL（peak）會產生最大值的VRAIL。VRAIL（peak）也可能是最高的VRAIL，讓升壓轉換器能夠輸出。因此，升壓轉換器必需能夠輸出VRAIL（peak），而不超過輸出額定電壓。在本文中，VRAIL（peak）是設定在45V，所以額定電壓是50V的輸出電容器都可以使用。
主要元件的設計
下列步驟是主要元件的選擇細節，包括RFB1、RFB2、RF1、RF2、 RDHC，也涉及VRAIL（nom） 、VDHC_READY、VLED、VRAIL（peak）。
RFB1和RFB2：藉由LM3430透過VDHC接腳流入電流，LM3464提高了VRAIL，直到VLedFB接腳的電壓到達2.5V時，VRAIL會達到42V的VDHC_READY。迴授電阻器RFB1和RFB2分別被設計成57.6k?和3.65k。
RF1和RF2：當VRAIL（nom）是30V時，從LM3430上FB接腳的電壓會被調節至1.25V，而迴授電阻器RF1和RF2分別被設計成1.91k?和44.2k。
RDHC：RDHC的值可以根據VRAIL（peak）來定義，在本文中，VRAIL（peak） 是45伏，RDHC是1.7kΩ。
電流偵測電阻器： 流過感測電阻器的電流，電阻器的跨壓時被調節成0.2V。在本文中，LED的電流是1A，所以感測電阻器被設計成0.2Ω（＝0.2V/1A）。
升壓轉換器
圖4所示為LM3430所執行的升壓轉換器圖解，以下是選擇主要元件細節的說明。
電感器選擇：對于一個24V典型的輸入電壓來說，藉由動態余量控制的方法能將VRAIL調節至VLED為39伏，經計算后的輸入電流和負載比率是6.5A和38.5%。常見的選擇有電感器電流波ILripple，是一般電感器電流的30%，就是1.95A。300kHz的開關頻率，即時ton是1.28μs。因此可以得出計算的電感值為15.7μH，標準值15μH會被選定。另一方面，當輸入的電壓最小時（18V），輸入的電流是最大，也就是8.67A。考慮到效率問題時，實際輸入的電流可能比計算值大很多。我們應該選擇有高飽和電流和低等效串聯電阻。
金氧半場效晶體管和二極管：金氧半場效晶體管和二極管的額定值視其開啟電流而定，這和輸入電流最大值有關。在150瓦輸出電源的情況下，電源功耗很大，所以需要一個好的散熱器。
輸出電容器和濾波器：輸出電容器控制著升壓轉換器的輸出電壓漣波。這也和調光期間輸出電壓的暫態回應有關，應選擇具負載變化的升壓轉換器。這邊選用了470μF的電容器。為了進一步減少軌道電壓的漣波，我們也選用一個2.2μF的陶瓷電容器和一個LC濾波器。當VRAIL（peak） 為45V時，輸出電容器的額定電壓大于50V。最后我們會應用LC濾波器以進一步減少VRAIL的電壓漣波。
補償設計：由R1、C1組成的一個主導極點，和一個內部運算放大器被設計成閉迴路循環。閉迴路的直流電增益為40dB，這是高到足以讓VRAIL獲得一個小穩態誤差的狀況。此外，穩態誤差同時可經由動態余量控制達到最小化。截止頻率被設計成5kHz。這是在LED調光期間，在暫態負載的情況下所獲得很好的暫態回應。
測量結果
圖5、6所示為升壓轉換器開關節點的波形，和當輸入電壓是18V與24V時LED的總電流。我們也能看到開關節點中穩定波形和良好調節的LED電流。圖7所示為24V輸入電壓在調光期間的表現。在升壓轉換器的輸出電壓中，我們能得到良好的暫態回應（正負尖峰期值小），而且LED電流在調光訊號的應用下可以快速反應。表2為此有效率的方法的總結。在152瓦輸出電源情況下，整體的效率達到90％左右。
???????
