電壓調諧文氏電橋網絡包括用作壓控電阻器對的LSJ689雙P溝道JFET。漏-柵極反饋電阻R3、R6有助于JFET的有效電阻曲線線性化；R2、R5則構成J689A和J689B的柵極分壓器。JFET上并聯的R4、R7在柵極電壓變化時將其可變電阻范圍限制在約120Ω到650Ω的范圍，同時也有助于JFET的電阻曲線線性化。 C3對JFET調諧電壓進行隔離，以遠離放大器的同相輸入端。 6.8V齊納二極管限制了可施加到JFET柵極的電壓，從而有效限制了這種電壓調諧的文氏電橋振蕩器的可變電阻范圍和調諧頻率范圍。

R1限制了齊納二極管D2的電流，C7和R1對進出振蕩器的一些高頻控制電壓進行濾波，C1和C2構成了文氏網絡的剩余部分，振蕩器頻率隨調諧電壓的增加而降低。

在本文末尾的示意圖中，當電壓控制（VC）輸入為0V時，文氏網絡振蕩頻率約為1MHz，當VC輸入為7V時，振蕩頻率下降到約250kHz，也即每伏下降110kHz。由于JFET固有的非線性，每伏對應的調諧頻率并非線性。

圖6：頂部跡線是0V到10V，一個2s的斜坡驅動VC輸入；底部跡線是振蕩器的輸出，從1MHz開始，停止在250kHz；跡線包絡說明在其調諧頻率范圍內具有均勻的振蕩器電平輸出。

為了控制和穩定振蕩器的輸出電平，D6、D7、R21構成Q4的1.2V基準電壓，從而在發射極電阻R22上產生約0.6V電壓，生成2mA的電流源。

這個2mA的電流被施加到D11，D11中注入1.8mA將使R19的電阻降低到約100Ω。在R19為100Ω、固定負反饋電阻R18為619Ω的條件下，放大器的閉環增益增加到約等于7。這一量值的放大器增益加之相關部件的固有噪聲就可以啟動振蕩器。一旦振蕩器的輸出電平足夠高以驅動峰值檢測器網絡R23、D8、C4，分壓器R24、R26就設置基極驅動量值來正向偏置Q5的基極-發射極結。分壓器R24、R26還設置了振蕩器的輸出電平。一旦Q5有足夠的基極驅動來克服其基極-發射極電壓，那么它還可以用作振蕩器電平控制的參考電壓。Q5開始導通，電流開始從集電極流向發射極，從而減小驅動D11的電流。減小對D11的驅動會增加R19的阻值，改變R18的分壓比，降低放大器增益，穩定并平衡振蕩器的輸出。振蕩器電平控制環路的穩定性由C4、R24、R26和固有的LED光輸出到光敏電阻的阻值變化-反應時間（轉化為光敏電阻模塊D11-R19）所決定。

圖7：振蕩器輸出的諧波分量在1MHz時驅動500Ω負載。

電源去耦網絡

L1、L2、R28、R29、C5、C6組成電源去耦網絡。電感的阻抗隨頻率的增加而增加，限制了可以進入或離開振蕩器的較高頻能量的量值。R28、R29消除了網絡的潛在自諧振。旁路電容需要一些阻抗來抑制，否則將成為不想要的循環電流發生器，從而導致意外的問題。

振蕩器+/-15V電源直接連接到22μF旁路電容。

*圖8：頂部跡線：+15V電源、Tek P6021電流探頭和Tek 7A14（@ 5mA /格），使電源產生脈沖電流，驅動振蕩器和500Ω負載，可見。中間跡線：+ 15V電源、Tek P6046差分探頭（@10mV/格），顯示+15V電源的電壓紋波；用電壓探頭實際看不到電流脈沖。底部跡線：振蕩器輸出至500Ω負載。振蕩器+/- 15V電源連接到150μH電感、10Ω電阻和22μF旁路電容。

圖9：頂部跡線：+15V電源、Tek P6021電流探頭和Tek 7A14（@ 5mA /格）；驅動振蕩器和500Ω負載的脈沖電流由150μH電感、10Ω電阻和22uF旁路電容控制。中間跡線：+15V電源、Tek P6046差分探頭（@10mV/格）、在+15V電源上顯示電壓紋波；有或沒有150μH電感和10Ω電阻，看起來差不多。底部跡線：振蕩器輸出到500Ω負載。

JFET電壓調諧文氏電橋振蕩器的測量規范：

頻率范圍：250kHz至1MHz。

調諧靈敏度：110kHz/V

諧波：最大-30dBc。

輸出電平：1VRMS、+/- 0.3dB饋送至150Ω負載。